化学工程

Chemical Engineering(China)

  • 固体颗粒通过孔口的流动——颗粒物料通过垂直管和倾斜管孔口的重力流动和负压差流动

    兰州化工机械研究所原油裂解组

    <正> 近年来,随着流态化技术的发展,在石油和化学工业中,对于需要不断供给热量的强吸热反应以及催化剂在短期内即需再生的过程,如碳氢化合物的热裂解和催化裂化等过程,大量采用了具有反应器和再生器的双流化床反应装置。在这类装置中,固体颗粒不断地通过循环系统在反应器和再生器之中进行循环,以作为载热体使用或使在反应器中已老化的催化剂能连续地在再生器中得到再生。因此在设计这种装置时,循环系统就成了整个装置设计的中

    1973年01期 1-16页 [查看摘要][在线阅读][下载 930k]
    [下载次数:101 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:1 ] |[阅读次数:0 ]
  • 固体颗粒通过孔口的流动——颗粒物料通过垂直管和倾斜管孔口的重力流动和负压差流动

    兰州化工机械研究所原油裂解组

    <正> 近年来,随着流态化技术的发展,在石油和化学工业中,对于需要不断供给热量的强吸热反应以及催化剂在短期内即需再生的过程,如碳氢化合物的热裂解和催化裂化等过程,大量采用了具有反应器和再生器的双流化床反应装置。在这类装置中,固体颗粒不断地通过循环系统在反应器和再生器之中进行循环,以作为载热体使用或使在反应器中已老化的催化剂能连续地在再生器中得到再生。因此在设计这种装置时,循环系统就成了整个装置设计的中

    1973年01期 1-16页 [查看摘要][在线阅读][下载 930k]
    [下载次数:101 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:1 ] |[阅读次数:0 ]
  • 气流通过固体颗粒负压差流动管的窜气量

    兰州化工机械研究所原油裂解组

    <正> 在双流化床固体循环系统设计中,气流通过固体颗粒负压差流动管的窜气量计算不仅对物料衡算、热量衡算有重要意义,而且对核算所设计的循环系统能否安全操作也极为重要。例如在碳氢化合物双流化床热裂解炉设计时,就必须从设计上保证由再生炉系统窜入裂解炉的空气量不能大于一定值,以免因裂解气中含氧量过高引起爆炸事故。 虽然如前所述,在进行工程设计时,窜气量的计算很重要,但是至今为止,有关这方面

    1973年01期 17-23+16页 [查看摘要][在线阅读][下载 257k]
    [下载次数:47 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:1 ] |[阅读次数:0 ]
  • 气流通过固体颗粒负压差流动管的窜气量

    兰州化工机械研究所原油裂解组

    <正> 在双流化床固体循环系统设计中,气流通过固体颗粒负压差流动管的窜气量计算不仅对物料衡算、热量衡算有重要意义,而且对核算所设计的循环系统能否安全操作也极为重要。例如在碳氢化合物双流化床热裂解炉设计时,就必须从设计上保证由再生炉系统窜入裂解炉的空气量不能大于一定值,以免因裂解气中含氧量过高引起爆炸事故。 虽然如前所述,在进行工程设计时,窜气量的计算很重要,但是至今为止,有关这方面

    1973年01期 17-23+16页 [查看摘要][在线阅读][下载 257k]
    [下载次数:47 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:1 ] |[阅读次数:0 ]
  • 流化浓相输送下料装置的性能及应用

    北京化工研究院、北京化工学院流态化试验小组

    <正> 流化床在化工生产中,由于其与固定床相比,具有不少优点,所以应用日益广泛。但是在流化床应用的过程中,也发现了一些问题,其中细粒的夹带和损失就比较突出。例如,我们在某一工业装置上记录了催化剂藏量的变化,如图1所示。在操作不到24小时以后,催化剂损失量已达25%左右。又例如,甚至有的装置在操作短时间后催化剂大部分夹带损失掉。

    1973年01期 24-34页 [查看摘要][在线阅读][下载 497k]
    [下载次数:54 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:3 ] |[阅读次数:0 ]
  • 流化浓相输送下料装置的性能及应用

    北京化工研究院、北京化工学院流态化试验小组

    <正> 流化床在化工生产中,由于其与固定床相比,具有不少优点,所以应用日益广泛。但是在流化床应用的过程中,也发现了一些问题,其中细粒的夹带和损失就比较突出。例如,我们在某一工业装置上记录了催化剂藏量的变化,如图1所示。在操作不到24小时以后,催化剂损失量已达25%左右。又例如,甚至有的装置在操作短时间后催化剂大部分夹带损失掉。

    1973年01期 24-34页 [查看摘要][在线阅读][下载 497k]
    [下载次数:54 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:3 ] |[阅读次数:0 ]
  • 丙烯氨氧化流化床合成丙烯腈及其有关放大问题

    <正> 丙烯氨氧化流化床合成丙烯腈是近几年来石油化工生产中出现的一门新技术,由于流化床具有传热效果好,生产能力大,设备加工及操作方便等许多优点,在丙烯腈合成及其它化工生产中获得越来越广泛的应用。 一九六二年初,我们开始进行流化床合成丙烯腈试验工作,由于我们缺乏实践经验,更无理性认识,碰到很多问题。首先在头重脚轻、形状似蘑菇的φ95[毫米]流化床中进行试

    1973年01期 35-48+34页 [查看摘要][在线阅读][下载 914k]
    [下载次数:217 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:0 ]
  • 丙烯氨氧化流化床合成丙烯腈及其有关放大问题

    <正> 丙烯氨氧化流化床合成丙烯腈是近几年来石油化工生产中出现的一门新技术,由于流化床具有传热效果好,生产能力大,设备加工及操作方便等许多优点,在丙烯腈合成及其它化工生产中获得越来越广泛的应用。 一九六二年初,我们开始进行流化床合成丙烯腈试验工作,由于我们缺乏实践经验,更无理性认识,碰到很多问题。首先在头重脚轻、形状似蘑菇的φ95[毫米]流化床中进行试

    1973年01期 35-48+34页 [查看摘要][在线阅读][下载 914k]
    [下载次数:217 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:0 ]
  • φ1200导向挡板沸腾床合成丙烯腈生产情况

    <正> 我厂2000[吨/年]丙烯睛车间应用φ1200沸腾床合成丙烯腈,自1970年6月正式投产以来,在近两年的时间内,经过不断的试验、生产,初步摸清了氨氧化法φ1200沸腾床合成丙烯腈存在的一些问题,经过改进,现能基本稳定生产。两年来,我们对反应器主要进行了以下五个方面的试验工作:

    1973年01期 49-55+111页 [查看摘要][在线阅读][下载 319k]
    [下载次数:40 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:0 ]
  • φ1200导向挡板沸腾床合成丙烯腈生产情况

    <正> 我厂2000[吨/年]丙烯睛车间应用φ1200沸腾床合成丙烯腈,自1970年6月正式投产以来,在近两年的时间内,经过不断的试验、生产,初步摸清了氨氧化法φ1200沸腾床合成丙烯腈存在的一些问题,经过改进,现能基本稳定生产。两年来,我们对反应器主要进行了以下五个方面的试验工作:

    1973年01期 49-55+111页 [查看摘要][在线阅读][下载 319k]
    [下载次数:40 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:0 ]
  • 砂子裂解反应器运转和改造的初步经验

    <正> 兰州化工厂砂子裂解装置是1964年从西德鲁奇公司引进的。它以原油闪蒸馏份为原料制取烯烃。年产乙烯36000[吨],丙烯22000[吨],并副产残油100000[吨],重油(包括中油)45000[吨],轻油16000[吨](其中苯、甲苯、二甲苯7000[吨]),C_4馏份9600[吨](其中丁二烯3500[吨]),C_2~C_3馏份7000[吨]和甲烷氢19000[吨]。由于资本主义国家唯利是图的本性,决定了这套装置在工艺和设备等方面都存有不同程度的缺陷,给我们生产

    1973年01期 56-68页 [查看摘要][在线阅读][下载 580k]
    [下载次数:25 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:1 ] |[阅读次数:0 ]
  • 砂子裂解反应器运转和改造的初步经验

    <正> 兰州化工厂砂子裂解装置是1964年从西德鲁奇公司引进的。它以原油闪蒸馏份为原料制取烯烃。年产乙烯36000[吨],丙烯22000[吨],并副产残油100000[吨],重油(包括中油)45000[吨],轻油16000[吨](其中苯、甲苯、二甲苯7000[吨]),C_4馏份9600[吨](其中丁二烯3500[吨]),C_2~C_3馏份7000[吨]和甲烷氢19000[吨]。由于资本主义国家唯利是图的本性,决定了这套装置在工艺和设备等方面都存有不同程度的缺陷,给我们生产

    1973年01期 56-68页 [查看摘要][在线阅读][下载 580k]
    [下载次数:25 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:1 ] |[阅读次数:0 ]
  • 高温流化床中天然气裂解制苯试验

    自贡天然气化工研究所、四川化学研究所、兰州化机所、成都工学院、四川大学天苯会战组

    <正> 苯是国防,工业、农业的重要物资,目前我国主要由炼焦工业而得,由此所得的苯产量与实际所需的苯量相差很远,因此必须开辟苯来源的新途径。我国拥有丰富的天然气资源,虽有天然气制乙炔,再经乙炔合成苯的生产工艺,但是此工艺生产流程长,所得的苯成本高,经济上不合算,所以必须另找天然气制苯的新途径。早在本世纪初,国外就进行了天然气热

    1973年01期 69-73页 [查看摘要][在线阅读][下载 209k]
    [下载次数:74 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:0 ]
  • 高温流化床中天然气裂解制苯试验

    自贡天然气化工研究所、四川化学研究所、兰州化机所、成都工学院、四川大学天苯会战组

    <正> 苯是国防,工业、农业的重要物资,目前我国主要由炼焦工业而得,由此所得的苯产量与实际所需的苯量相差很远,因此必须开辟苯来源的新途径。我国拥有丰富的天然气资源,虽有天然气制乙炔,再经乙炔合成苯的生产工艺,但是此工艺生产流程长,所得的苯成本高,经济上不合算,所以必须另找天然气制苯的新途径。早在本世纪初,国外就进行了天然气热

    1973年01期 69-73页 [查看摘要][在线阅读][下载 209k]
    [下载次数:74 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:0 ]
  • 苯二甲酸酐的流态化冷凝

    <正> 徐州化工厂苯酐车间是在1961年开始生产的。在党的正确领导下,生产规模不断扩大,但随之而来的苯酐出料问题日益严重。采用薄壁冷凝器出料,工人劳动强度大,有人被呛得吃不下饭,身上也烧破了,给工人带来很大痛苦。薄壁冷凝器回收苯酐是资本主义国家三十年代的东西,工人们早就强烈要求进行改革。徐州化工厂与沈阳化工研究院合作,予1966年拿出了用流态化冷凝方式解决苯酐出料问题的设计方案。但那时由于受叛徒、内奸、工贼刘

    1973年01期 74-77+112页 [查看摘要][在线阅读][下载 245k]
    [下载次数:23 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:0 ]
  • 苯二甲酸酐的流态化冷凝

    <正> 徐州化工厂苯酐车间是在1961年开始生产的。在党的正确领导下,生产规模不断扩大,但随之而来的苯酐出料问题日益严重。采用薄壁冷凝器出料,工人劳动强度大,有人被呛得吃不下饭,身上也烧破了,给工人带来很大痛苦。薄壁冷凝器回收苯酐是资本主义国家三十年代的东西,工人们早就强烈要求进行改革。徐州化工厂与沈阳化工研究院合作,予1966年拿出了用流态化冷凝方式解决苯酐出料问题的设计方案。但那时由于受叛徒、内奸、工贼刘

    1973年01期 74-77+112页 [查看摘要][在线阅读][下载 245k]
    [下载次数:23 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:0 ]
  • 代森锌流态化干燥扩大试验总结

    <正> 代森锌流态化干燥扩大试验原定于1966年底与沈阳市农药厂协作进行。由于某种原因直至1969年4月才开始进行,当时存在一些客观原因,如加热蒸汽压力不足和鼓风机不能长时间运转等,于69年11月停止试验。因为只开了几次,初步肯定流态化干燥可行,但没有找出设

    1973年01期 78-83+77-113页 [查看摘要][在线阅读][下载 456k]
    [下载次数:214 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:0 ]
  • 代森锌流态化干燥扩大试验总结

    <正> 代森锌流态化干燥扩大试验原定于1966年底与沈阳市农药厂协作进行。由于某种原因直至1969年4月才开始进行,当时存在一些客观原因,如加热蒸汽压力不足和鼓风机不能长时间运转等,于69年11月停止试验。因为只开了几次,初步肯定流态化干燥可行,但没有找出设

    1973年01期 78-83+77-113页 [查看摘要][在线阅读][下载 456k]
    [下载次数:214 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:0 ]
  • 《石油气分离计算》简介

    <正> 石油化工企业中,气体分离设备(蒸馏塔等)占整个企业总投资的比重较大。而这些分离设备的工艺设计是否适当,又直接影响到工厂的技术经济效果。为了适应石油气分离工艺计算的需要,我们对石油气(裂解气)的蒸馏、吸收-蒸出、单级分离等计算方法(包括简化计算和电子计算机逐板计算法)的原理、步骤及计算结果进行了分析比较,编制了《石油气分离计算》一书。我们的工作重点,是用相同的设计条件,对石油气(裂解气)分离常用流程中的

    1973年01期 84-88页 [查看摘要][在线阅读][下载 2035k]
    [下载次数:35 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:0 ]
  • 《石油气分离计算》简介

    <正> 石油化工企业中,气体分离设备(蒸馏塔等)占整个企业总投资的比重较大。而这些分离设备的工艺设计是否适当,又直接影响到工厂的技术经济效果。为了适应石油气分离工艺计算的需要,我们对石油气(裂解气)的蒸馏、吸收-蒸出、单级分离等计算方法(包括简化计算和电子计算机逐板计算法)的原理、步骤及计算结果进行了分析比较,编制了《石油气分离计算》一书。我们的工作重点,是用相同的设计条件,对石油气(裂解气)分离常用流程中的

    1973年01期 84-88页 [查看摘要][在线阅读][下载 2035k]
    [下载次数:35 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:0 ]
  • 超提纯精馏—塔中存料作用

    傅举孚

    <正> Buiten于1960年提出了当塔中存料作用可略去时除去微量α>1之杂质之间歇精馏计算方法。1964年Wilcox又提出了关于存料作用可忽略时之超提纯间歇精馏的计算方法,两者的基本公式实际上即作者在1957年所提出的。对于存料作用可忽略时除去微量杂

    1973年01期 89-96页 [查看摘要][在线阅读][下载 279k]
    [下载次数:26 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:0 ]
  • 超提纯精馏—塔中存料作用

    傅举孚

    <正> Buiten于1960年提出了当塔中存料作用可略去时除去微量α>1之杂质之间歇精馏计算方法。1964年Wilcox又提出了关于存料作用可忽略时之超提纯间歇精馏的计算方法,两者的基本公式实际上即作者在1957年所提出的。对于存料作用可忽略时除去微量杂

    1973年01期 89-96页 [查看摘要][在线阅读][下载 279k]
    [下载次数:26 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:0 ]
  • 圆形波纹板式热交换器试验小结

    <正> 目前的氨合成塔,下部热交换器大部采用尺寸过大的列管式热交换器,如在14[米]高的Φ800[毫米]三套管合成塔中,下部热交换器占了2.5[米]以上,只能装填2.8[米~3]的触媒,在Φ500高7[米]的合成塔中,热交换器占2[米]以上,只能装0.46[米~3],因此高压空间利用率不高,塔生产能力的提高受到限制。其次,为了提高换热能力,列管式热交换器的

    1973年01期 97-109页 [查看摘要][在线阅读][下载 403k]
    [下载次数:32 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:0 ]
  • 圆形波纹板式热交换器试验小结

    <正> 目前的氨合成塔,下部热交换器大部采用尺寸过大的列管式热交换器,如在14[米]高的Φ800[毫米]三套管合成塔中,下部热交换器占了2.5[米]以上,只能装填2.8[米~3]的触媒,在Φ500高7[米]的合成塔中,热交换器占2[米]以上,只能装0.46[米~3],因此高压空间利用率不高,塔生产能力的提高受到限制。其次,为了提高换热能力,列管式热交换器的

    1973年01期 97-109页 [查看摘要][在线阅读][下载 403k]
    [下载次数:32 ] |[网刊下载次数:0 ] |[引用频次:0 ] |[阅读次数:0 ]
  • 下载本期数据